MESTNE LEKARNE Šutna 7, 1241 Kamnik Zdravstveni dom Litija, Partizanska pot 8a, 1270 Litija št. pr.: P-83/18 DOZIDAVA JAŠKA DVIGALA V PRITLIČJU, REKON

Transkripcija

1 TEHNIČNO POROČILO IN STATIČNI RAČUN P Z I - Stran 1 GRADBENE KONSTRUKCIJE TEHNIČNO POROČILO IN STATIČNI RAČUN 1 SPLOŠNO KONSTRUKCIJA, ZASNOVA... 2 MATERIALI Beton Armatura STATIČNI RAČUN Krovna plošča dvigalnega jaška AB stene dvigalnega jaška AB temeljna plošča Projektne napetosti v tleh Ocena projektne nosilnosti tal ARMATURA JAŠKA OPOMBE... 19

2 TEHNIČNO POROČILO IN STATIČNI RAČUN P Z I - Stran 2 1 SPLOŠNO Investitor,, Šutna 7, Kamnik, namerava v zdravstvenem domu Litija, izvesti dozidavo jaška dvigala v pritličju in rekonstrukcijo dela 1. nadstropja in dela 2. nadstropja. Osnovo za ta načrt je predstavljal načrt arhitekture, ki ga je izdelalo podjetje, Ljubljana, št. načrta A8/18. V tem načrtu je objekt podrobneje opisan, zato se v načrtu gradbenih konstrukcij osredotočimo na detajlnejši opis nosilne konstrukcije. Ta načrt gradbenih konstrukcij je del celotnega projekta in skupaj z ostalimi načrti sestavlja celoto. Načrt gradbenih konstrukcij je izdelan v skladu z načeli in pravili evrokodov, v smislu prve alineje 5. člena Pravilnika o mehanski odpornosti in stabilnosti objektov. 2 KONSTRUKCIJA, ZASNOVA Investitor želi izvesti dvigalni jašek kot prizidek k obstoječi stavbi zdravstvenega doma, tako,da se delno rekonstruira AB plošča nad pritličjem (P), prvim nadstropjem (1N) in drugim nadstropjem (2N), oz, se skozi njih izvede preboj za jašek. Predvidene svetle tlorisne dimenzije jaška so 1.55 * 2.60m in svetla višina 11.24m. Tako je v sklopu ureditve dvigalnega jaška predvideno: -izkop za jašek globine cca 1.80m -rušitev dela obst. temelja na območju predvidenega dvig. jaška -podbetoniranje obstoječega temelja do kote spod. roba temeljne plošče jaška -izvedba AB temeljne plošče dvigalnega jaška debeline 0cm -izvedba AB sten deb. 20cm do spodnje kote plošče nad pritličjem. Predvidene stene sidrati v obst. AB konstrukcijo -izvedba preboja skozi AB ploščo nad pritličjem

3 TEHNIČNO POROČILO IN STATIČNI RAČUN P Z I - Stran -izvedba AB sten deb. 20cm nad ploščo pritličja do spodnje kote plošče nad 1. nadstropjem. Predvidene stene sidrati v obst. AB konstrukcijo (stene, parapet, ploščo) -izvedba preboja skozi AB ploščo nad 1. nadstropjem -izvedba AB sten deb. 20cm nad ploščo nad 1. nadstropjem do spodnje kote plošče nad 2. nadstropjem. Predvidene stene sidrati v obst. AB konstrukcijo (stene, parapet, ploščo) -izvedba preboja skozi AB ploščo nad 2. nadstropjem -izvedba AB sten deb. 20cm nad ploščo nad 2. nadstropjem AB krovne plošče dvigalnega jaška deb. 20cm. Predvidene stene sidrati v obst. AB konstrukcijo (stene, parapet, ploščo) -previdena je še pozidava sten deb. 15cm pod obstoječimi parapeti. +, TLORIS 1. NADSTROPJA - prerez pod oknom ,22 +6, TLORIS 2. NADSTROPJA TLORIS 1. NADSTROPJA 0,00 STROJNICA - OMARA (višine 2m) delovna površina TLORIS TEMELJEV TLORIS PRITLIČJA

4 TEHNIČNO POROČILO IN STATIČNI RAČUN P Z I - Stran 4 ODSTRANITEV OBSTOJEÈE SESTAVE, ODREZ AB PLOŠÈE DEMONTAŽA OKEN 2N ODSTRANITEV OBSTOJEÈE SESTAVE, ODREZ AB PLOŠÈE +6,44 DEMONTAŽA OKEN 1N ODSTRANITEV OBSTOJEÈE SESTAVE, ODREZ AB PLOŠÈE +,22 ODSTRANITEV VSEH SLOJEV FASADNE OBLOGE P 0,00 PREREZ rušitve

5 TEHNIČNO POROČILO IN STATIČNI RAČUN P Z I - Stran 5 AB KROVNA PLOŠÈA DVIGALNEGA JAŠKA OBSTOJEÈA SESTAVA POZIDAVA TOPLOTNA IZOLACIJA POZIDAVA TOPLOTNA IZOLACIJA OBSTOJEÈA SESTAVA POZIDAVA TOPLOTNA IZOLACIJA AB STENA DVIG. JAŠKA P AB STENA DVIG. JAŠKA 2N 1N +6,44 +,22 0, AB KROVNA PLOŠÈA DVIGALNEGA JAŠKA AB STENA DVIG. JAŠKA AB STENA DVIG. JAŠKA 1 +6,44 +,22 0, ,44 +,22 0,00 0 AB STENA DVIG. JAŠKA AB STENA DVIG. JAŠKA AB STENA DVIG. JAŠKA N 1N P AB STENA DVIG. JAŠKA

6 TEHNIČNO POROČILO IN STATIČNI RAČUN P Z I - Stran 6 OBLOGA JAŠKA ALU PLOÈEVINA, RAL PO IZBORU +6,44 OBLOGA JAŠKA ALU PLOÈEVINA, RAL PO IZBORU +,22 OBSTOJEÈA FASADA FASADA DVIGALNEGA JAŠKA IZVEDBA IN BARVA KOT OBSTOJEÈE 0,00 PREREZ 1-1

7 TEHNIČNO POROČILO IN STATIČNI RAČUN P Z I - Stran 7 MATERIALI.1 Beton Beton za temeljno konstrukcijo pod koto pritličja C25/0, XC2! Beton, ostala konstrukcijo, C25/0, XC1!.2 Armatura Armaturne palice bodo rebraste, kvalitete S500B! 4 STATIČNI RAČUN V statičnem računu so poleg lastne teže upoštevane še obtežbe skladne z veljavnimi predpisi in standardi (EUROCODE), ter težo dvigala P=0kN. V seizmičnem računu je upoštevana referenčna vrednost pospeška tal agr=0.20 (po karti projektnih pospeškov tal za povratno dobo 475 let), tip objekta: III, faktor obnašanja q =2.00 in tip tem. tal E. POTRESNA OBTEŽBA SIST EN 1998 EC 8 ktg. objekta III YI= 1.2 TB TC TD Tip tal E S= faktor obnašanja q= 2 ref. vred. Pospeška agr= 0.2 g ag=yi*agr= spod. meja pri vodor. spektru Beta= 0.2 Beta*ag= Kt=S*YI*agR/q= Max. projektni koeficient celotne potresne sile: S*ag=S*YI*agR= K max=sd max= 0.510

8 TEHNIČNO POROČILO IN STATIČNI RAČUN P Z I - Stran Krovna plošča dvigalnega jaška Obt. 2: koristna 1 P= DIMENZIONIRANJE Nivo: [0.00 m] EC 2 (EN :2004) d,pl=20.0 cm C 25/0 (γc = 1.50, γs = 1.15) [SP] Zgornja cona: S500B (a=5.0 cm) Spodnja cona: S500B (a=5.0 cm) Kompletna obtežna shema

9 TEHNIČNO POROČILO IN STATIČNI RAČUN P Z I - Stran 9 Točka 1 X=0.85 m; Y=1.20 m; Z=0.00 m Smer 1: (α=0 ) Merodajna kombinacija: 1.5xI+1.50xII Mu = KNm Nu = 0.00 KN εb/εa = / Az1 = 0.00 cm²/m As1 = 1.77 cm²/m Osvojeno (zgornja cona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm²/m) Osvojeno (spodnja cona): Q-5 Ø8/15 (.5 cm²/m) Procent armiranja: 0.26% Smer 2: (α=90 ) Merodajna kombinacija: 1.5xI+1.50xII Mu = 6.45 KNm Nu = 0.00 KN εb/εa = / Az2 = 0.00 cm²/m As2 = 1.01 cm²/m Osvojeno (zgornja cona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm²/m) Osvojeno (spodnja cona): Q-5 Ø8/15 (.5 cm²/m) Procent armiranja: 0.26% KONTROLA PLOŠČE PROTI PREBOJU C 25/0 b/d=5/ B A Lh hs KONTROLA PREREZA OB ROBU STEBRA Sila v stebru N = kn Merodajna strižna napetost (točka A) ved = 1.24 MP a Debelina plošče d,pl = m Statična višina plošče hs = m

10 TEHNIČNO POROČILO IN STATIČNI RAČUN P Z I - Stran 10 Trdnost betona fck = MPa Računska trdnost betona fcd = MPa Koeficient ν = Koeficient γc = Maksimalna odpornost vrd,max = 0.40 ν fcd =.600 MPa Pogoj: ved <= vrd,max (1.2 <=.60) Pogoj je izpolnjen. KONTROLA KRITIČNEGA PREREZA 1. (Lh = 0.4m od roba stebra) (steber nadomestnega krožnega prereza, ds = 0.06m) Sila v stebru Merodajna strižna napetost (točka B) Debelina plošče Statična višina plošče Obseg kritičnega prereza N = kn ved = MP a d,pl = m hs = m u1 = 2.14 m Trdnost betona fck = MPa Računska trdnost betona fcd = MPa Koeficient ν = Koeficient γc = Maksimalna odpornost vrd,max = 0.40 ν fcd =.600 MPa Pogoj: ved <= vrd,max (0.11 <=.60) Pogoj je izpolnjen. Obstoječa armatura v plošči Površina armature - smer 1 Aa,1 =.51 cm2 Procent armiranja - smer 1 ρ,1 = % Površina armature - smer 2 Aa,2 =.51 cm2 Procent armiranja - smer 2 ρ,2 = % Srednja vrednost procenta armiranja ρl = % Koeficient CRd,c = Koeficient K1 = Koeficient k,vmin= 0.05 Koeficient vmin= Normalna napetost v betonu σcp = MPa Odpornost proti preboju plošče brez dodatne armature za varnost. vrd,c = MPa Pogoj: ved <= vrd,c (0.11 <= 0.49) Pogoj je izpolnjen, ni potrebna dodatna armatura proti preboju plošče.

11 TEHNIČNO POROČILO IN STATIČNI RAČUN P Z I - Stran 11 KONTROLA POVESOV - dop L/250=6.80mm Nivo: [0.00 m] - EC 2 (EN :2004) C 25/0 (d,pl=20.0 cm) Zgornja cona: S500B (a=5.0 cm) Spodnja cona: S500B (a=5.0 cm) Model elastičnosti betona Eb(t0)= 1000 MPa Natezna trdnost pri upogibu fbzs= 2.60 MPa Modul elastičnosti armature Ea= 2.00e+ MPa 5 Koef.vpliva oprijemljivosti arm. k1= 0.80 Koef.oprijemljivosti armature β1= 1.00 Koeficient tečenja betona φ = 2.00 Dilatacija krčenja betona εs= 0.5 Kot = 0 Prerez 1-1 Kompletna obtežna shema (kvazi-stalne kombinacije) X=0.85 m; Y=1.20 m; Z=0.00 m Zgornja cona Ø6/15 α = 0 Ø6/15 α = 90 Spodnja cona Ø8/15 α = 0 Ø8/15 α = 90 T = 0 Merodajna kombinacija: 1.00xI+0.80xII N1 = 0.00 kn/m M = 6.2 knm/m Velikost začetnega upogiba ug(0)= 0.08 mm T = Dolgotrajni vplivi Merodajna kombinacija: 1.00xI+1.00xII N1 = 0.00 kn/m M = 7.59 knm/m Velikost trajnega upogiba ug( )= 0.25 mm KONTROLA RAZPOK - dop 0.0mm Nivo: [0.00 m] - EC 2 (EN :2004) C 25/0 (d,pl=20.0 cm) Zgornja cona: S500B (a=5.0 cm) Spodnja cona: S500B (a=5.0 cm) Model elastičnosti betona Eb(t0)= 1000 MPa Natezna trdnost pri upogibu fbzs= 2.60 MPa Modul elastičnosti armature Ea= 2.00e+5 MPa

12 TEHNIČNO POROČILO IN STATIČNI RAČUN P Z I - Stran 12 Koeficient tečenja betona φ = 2.00 Dilatacija krčenja betona εs= 0.5 Kompletna obtežna shema (kvazi-stalne kombinacije) Točka 1 X=0.85 m; Y=1.20 m; Z=0.00 m Zgornja cona Ø6/15 α = 0 Ø6/15 α = 90 Spodnja cona Ø8/15 α = 0 Ø8/15 α = 90 Smer 1: (α=0 ) T = Prerez brez razpoke Smer 2: (α=90 ) T = Prerez brez razpoke 4.2 AB stene dvigalnega jaška AB STENA BETON (EC2) ARMATURA beton: C 25 /0 S 500 B f ck= 25.0 Mpa f yk= Mpa f cm=.0 Mpa g S= stalno, začasno proj.stanje f ctm= 2.6 Mpa g S= nezgodno proj.stanje f ctk,0.05= 1.8 Mpa f yd= 44.8 Mpa f ctk,0.95=. Mpa f yd= Mpa E cm= g C= g C= 1 Gpa stalno, začasno proj.stanje nezgodno proj.stanje f cd= 16.7 Mpa -stalno, začasno proj.stanje f cd= 20.8 Mpa -nezgodno proj.stanje

13 TEHNIČNO POROČILO IN STATIČNI RAČUN P Z I - Stran 1 Dimenzije stene: hs= cm -svetla višina stene lw= cm -dolžina stene hw= cm -višina stene n= -število etaž c=.5 cm -krovni sloj betona (čisti do stremen) bw-min= cm -min. potr. debelina stene bw= 20 cm -debelina stene lc-min= 0.00 cm -min. dolžina kritičnega območja stene (EC ) lc= 0 cm -izbrana dolžina kritičnega območja stene-robnega elementa lc= lw/ hc-min= cm -min. kritična višina stene horizontalna armatura: r min-h= 0.20 % As min-h= 4.00 cm 2 /m -EC2-obojestranska armatura izberemo: ±Q 28 vertikalna armatura robnih elementov-kritično območje: bw= cm lc= cm = 0.00 lw/ 5.67 r min= 0.50 % -min. arm. kritičnega območja stene (EC ) As min=.00 cm2 -EC (8) izberemo: 6 Ф 14 As dej= vertikalna armatura skupaj: 9.24 cm2 r min-v= 0.0 % -min. arm. po EC2 mreže: 9.62 cm % arm. rob. elem.: cm % skupaj: cm2 Ab= cm 2 r -V= 0.8 % vert. arm. USTREZA! dopustna osna sila-potresno projektno stanje-ec8 stop. duktil: DCM n d-dop= dopustna normirana osna sila N d-dop= kn -dopustna "POTRESNA" osna sila n d-dop= 1. kn/m -dopustna "POTRESNA" osna sila na m' s d-dop= 6.67 Mpa -dopustne "POTRESNE" napetosti

14 TEHNIČNO POROČILO IN STATIČNI RAČUN P Z I - Stran AB temeljna plošča TEŽA NAD TP: KP x 0.20 x.00 x 1.90 = kn AB stene x 0.20 x 1.70 x x 2.00 = kn -odprtine x 0.20 x 0.90 x 2.10 x.00 = kn zid. stene x 0.15 x 2.60 x = kn dvigalo = 0.00 kn G = kn Računska površina: A= 1.70*2.80= 4.76m2 Reaktivni pritisk: pr= 00/4.76 = 6.00 kn/m2 qd = 9.8 kn/m2 Lx = 1.70 m Ly = 2.80 m upogibni mom.: Mx = 17. knm/m proj.upog.mom.: MxD = knm/m upogibni mom.: My = 6.9 knm/m proj.upog.mom.: MyD = 9.47 knm/m dimenzioniranje: C 25/ 0 armatura S 500 b= 1.00 m d= 0.0 m a= 0.0 m h = 0.27 m As potr-x= 2.14 cm2/m As potr-y= 0.78 cm2/m

15 TEHNIČNO POROČILO IN STATIČNI RAČUN P Z I - Stran Projektne napetosti v tleh Obremenitve: Nd = kn d = 0.0 m Projektna nosilnost tal - EC8-PP2: Rd/A' = kn/m2 C 25/0 b/h = 1.75 /.00 m σ s = kn/m Ocena projektne nosilnosti tal PROJEKTNA NOSILNOST TAL (SIST EN 1997-EC7 dodatek D) TEMELJ: TP R d/a'= kn/m2 -drenirani pogoji B= 1.75 m -širina temelja L=.00 m -dolžina temelja d= 0.0 m -debelina temelja D= 1.70 m -globina temeljenja zem. v vodi: zw= 1.70 m -globina talne vode Dw= 0.00 m ZEMLJINA: Y= kn/m -prostorninska teža zemljine pod dnom temelja Y'= 9.00 kn/m -projektna efektivna prostorninska teža zemljine pod dnom temelja φ= 0.00 O -strižni kot zemljine rad y φ= faktor vanosti za strižni kot φ'= projektni efektivna strižni kot zemljine rad c= 0.00 kn/m 2 -kohezija y c= faktor vanosti za kohezijo

16 TEHNIČNO POROČILO IN STATIČNI RAČUN P Z I - Stran 16 c'= 0.00 kn/m 2 -projektni efektivna strižni kot zemljine cu= 0.00 kn/m2 -nedrenirana strižna trdnost y cu= faktor vanosti za nedrenirano strižno trdnost cu= 0.00 kn/m 2 -projektna nedrenirana strižna trdnost OBTEŽBA (projektne vrednosti po EC1): -projektna napetost ob temelju na nivoju tem. q'= 2.0 kn/m 2 Ploskve (Y*D) V= kn -projektna vertikalna komponenta obtežbe (če je H=0, potem =1) H= kn -projektna horizontalna komponenta obtežbe θ= 0.00 O -nagib H proti smeri L (dolžini temelja); 0-->v smeri L, 90 v smeri B eb= 0.01 m -ekscentričnost rezultante v smeri B el= 0.01 m -ekscentričnost rezultante v smeri L PROJEKTNA NOSILNOST TAL-DRENIRANI POGOJI: -sodelujoča širina tem. B'= 1.7 m B'=B-2*eB A'= 5.16 m 2 H'= 2.98 m -sodelujoča dolžina tem. L'=L- 2*eL tan φ'= cot φ'= sin φ'= 0.5 tan 2 (45+φ'/2)=.00 cos 2 (θ)= 1.00 sin 2 (θ)= 0.00 PROJEKTNE VREDNOSTI BREZDIMENZIJSKIH FAKTORJEV ZA: nosilnost tal: nagib temeljne ploskve: obliko temelja: Nq= bq=by= sq= Nc= bc= sy= Ny= sc= 1.07 nagib obtežbe, ki ga povzroča vodoravna sila H: mb= 1.6 iq= ml= 1.67 ic= m= 1.67 iy= 0.779

17 TEHNIČNO POROČILO IN STATIČNI RAČUN P Z I - Stran 17 PROJEKTNA NOSILNOST TAL: drenirani pogoji R/A'=c'*Nc*bc*sc*ic+q'*Nq*bq*sq*iq+0.5*Y'*B'*Ny*by*sy*iy R/A'= kn/m 2 y E= faktor vanosti za nosilnost R d/a'= kn/m 2 R d/m'= R d= kn/m ' kn TP -pasovni temelji-max. vert. sila PROJEKTNA NOSILNOST TAL-NEDRENIRANI POGOJI: bc= sc= ic= PROJEKTNA NOSILNOST TAL: nedrenirani pogoji R/A'=(π+2)*cu*bc*sc*ic+q TP R/A'= kn/m 2 y E= faktor vanosti za nosilnost R d/a'= kn/m 2 R d/m'= R d= kn/m ' kn -pasovni temelji-max. vert. sila

18 TEHNIČNO POROČILO IN STATIČNI RAČUN P Z I - Stran ARMATURA JAŠKA DVIGALNI JAŠEK KROVNA PLOŠČA d=20cm Beton C25/0, XC1 Armatura S500B: Spodaj: Q5, Zgoraj: Q188 Vpetostna v stene: Ø8/20cm Robna: 4Ø12 STENE DVIGALNEGA JAŠKA d=20cm Beton C25/0, XC1 nad koto 0.00, XC2, pod koto 0.00! Armatura S500B: ±Q28 Vpetostna stena/stena in v temeljno ploščo: ±Ø8/15cm (glej še robni elementi) Robni elementi: 6Ø14, Lr=0cm Preklada nad vratno odprtino: Spodaj: Ø12, "U" stremena Ø8/15cm Hor. vezi v nivoju plošč: 4Ø12, stremena Ø8/15cm TEMELJNA PLOŠČA d=0cm Beton C25/0, XC2 Armatura S500B: ± Q5 Robna: Ø12; "U" stremena Ø8/15cm Vsa sidra v obstoječo AB konsrukcijo: Ø16/0 cm S500 + HILTI HIT HY 200 Dolžina sidranja v predvideno konstrukcijo Ls=40cm, dolžina sidranja v obst. konstrukcijo po navodilih Hilti!

19 TEHNIČNO POROČILO IN STATIČNI RAČUN P Z I - Stran 19 5 OPOMBE Načrt gradbenih konstrukcij je izdelan v skladu z načeli in pravili evrokodov, v smislu prve alineje 5. člena Pravilnika o mehanski odpornosti in stabilnosti objektov. Izkope za temelje mora pred betoniranjem pregledati geomehanik in potrditi, da temeljna tla odgovarjajo izračunanim računskim projektnim napetostim pod temeljno ploščo, ki znašajo Rd/A' = kn/m 2. V primeru, da je nosilnost temeljnih tal manjša, bo potrebno širino temeljne plošče prilagoditi dejanski nosilnosti in obvestiti projektanta gradbenih konstrukcij! Podbetoniranje obst. temeljev izvajati kampadno, po odsekih, max. dolžina odseka 1.50m. Pred pričetkom izvajanja del je potrebno vse privzete dimenzije v načrtih prekontrolirati na mestu samem. V primeru neskladij dejanskega stanja s predpostavljenim, je nujno obvestiti odg. projektanta gradbenih konstrukcij, ki bo po potrebi izvedel dodatne kontrole in ustrezne korekcije! Ob izvedbi prebojev, predvideti varnostno podpiranje konstrukcije. Predlog podpiranja konstrukcije glede na razpoložljive resurse pripravi izbran izvajalec del in ga posreduje odgovornemu projektantu gradbenih konstrukcij v potrditev. odg.proj.gradb.konstr.: Mitja PANGERŠIČ, univ.dipl.inž.grad.