INVESTITOR / NAROČNIK :

gradbene konstrukcije statični račun strani: 1 INVESTITOR : OBJEKT : ŠOLSKI CENTER ŠENTJUR Cesta na kmetijsko šolo 9, 3230 Šentjur STROJNE DELAVNICE PROJEKT : PGD NAČRT : GRADBENE KONSTRUKCIJE ŠTEVILKA NAČRTA : 08/2017 S T A T I Č N I R A Č U N

gradbene konstrukcije statični račun strani: 2 I. OBTEŽBE VERTIKALNE OBTEŽBE: 1/ OBTEŽBA STREHA : 1.1 DVOKAPNA STREHA : Naklon strehe α = 17º Obstoječa lesena konstrukcija z novim konstrukcijskim sestavom: Lastna teža lesenega žebljanega nosilca upoštevana v programu; e = 2m a/ obtežba na zgornjo pasnico paličnega žebljanega nosilca strešna kritina pločevina = 0,10 kn/m 2 lesene lege = 0,10 kn/m 2 g stalna = 0,20 kn/m 2 sneg = 1,20 kn/m 2 veter = 0,30 kn/m 2 b/ obtežba na spodnjo pasnico paličnega žebljanega nosilca izolacija 0,35 x 0,50 = 0,20 kn/m 2 pločevina = 0,10 kn/m 2 mavčno kartonske plošče = 0,20 kn/m 2 g stalna = 0,50 kn/m 2 1.2 DOZIDAVA - DVOKAPNA STREHA : Naklon strehe α = 1,5º Nova lesena konstrukcija z novim konstrukcijskim sestavom: Lastna teža lesene nosilne konstrukcije upoštevana v programu; Sika deske, lesena konstr. = 0,20 kn/m 2 izolacija 0,35 x 0,50 = 0,20 kn/m 2 OSB = 0,20 kn/m 2 mavčno kartonske plošče = 0,20 kn/m 2 g stalna = 0,80 kn/m 2 sneg = 1,20 kn/m 2 veter = 0,30 kn/m 2 1.3 JEKLENA NADSTREŠNICA : Naklon strehe α = 1º Lastna teža konstrukcije upoštevana v programu; Pločevina 2x = 0,30 kn/m 2 g stalna = 0,30 kn/m 2 sneg = 1,20 kn/m 2 veter = 0,30 kn/m 2

gradbene konstrukcije statični račun strani: 3 2/ OBTEŽBA SNEGA : Objekt se nahaja v Šentjuju z nadmorsko višino cca 262 m v coni A2 Obtežba snega: S = µ Ce Ct sk µ oblikovni koeficient obtežbe snega..(3 α 30.µ = 0,8 ) Ce.. koeficient izpostavljenosti (običajna izpostavljenost =1) Ct toplotni koeficient..=1 sk karakteristična obtežba snega na tleh ( A = 262m ) sk = 1,293 [1 + ( A / 728) 2 ]= 1,46 kn/m2 S = µ Ce Ct sk = 0,80 1 1 1,46 = 1,17 kn/m 2 S = 1,17 kn/m 2.. obtežba snega na strehi HORIZONTALNE OBTEŽBE 3/ VETER : OBTEŽBA VETRA NA DVOKAPNICO Podatki za obtežbo vetra so vzeti iz standarda SIST EN 1991-1-4 Naš primer : Šentjur, 1.vetrna cona, II.kategorija terena vb,0 = 20 m/s. temeljna vrednost osnovne hitrosti vetra = 1,25 kg/m 3 - gostota zraka z = 6 m (višina objekta) Osnovna hitrost vetra vb = cdir csesons vb0 = 1 1 30 = 30m/s (4.1) cdir smerni faktor. cdir=1 csesason..faktor letnega časa. csesason =1 Tlak pri največji hitrosti ob sunkih vetra qp(z) = ce (z) qb ce (z) faktor izpostavljenosti (slika 4.2) ce (z) = 1,93 pri z= 6 m, II. kategorija izpostavljenosti qb. osnovni tlak vetra qb = ½ ρ vb 2 qb = ½ 1,25 20 2 = 250,0 N/m 2 = 0,250 kn/m 2 qp(z) = ce (z) qb = 1,93 0,250 = 0,48 kn/m 2 Tlak vetra na zunanje ploskve we = qp(ze) cpe. cpe. koeficient zunanjega tlaka

gradbene konstrukcije statični račun strani: 4 4/ POTRESNA OBTEŽBA Projektni spekter odziva konstrukcije objekt leži na območju s predvidenim projektnim pospeškom tal ag = 0,15 g Faktor pomembnosti Kategorija pomembnosti naše konstrukcije je II običajne stavbe, ki ne sodijo v druge kategorije, faktor pomembnosti γ1 = 1,0.

gradbene konstrukcije statični račun strani: 5 OBSTOJEČE OSTREŠJE : LESENA KONSTRUKCIJA trdnosti razred C24 : OBSTOJEČE LEGICE b/h = 10/13 cm Vhodni podatki - Konstrukcija Tabele materialov No Naziv materiala E[kN/m2] μ γ[kn/m3] αt[1/c] Em[kN/m2] μm 1 Les-Iglavci-Masiven les 1.000e+7 0.20 5.00 1.000e-5 1.000e+7 0.20 Seti gred Set: 1 Prerez: b/d=10/13, Fiktivna ekscentričnost Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - Les-Iglavci-M... 1.300e-2 1.083e-2 1.083e-2 2.295e-5 1.083e-5 1.831e-5 Seti točkovnih podpor K,R1 K,R2 K,R3 K,M1 K,M2 K,M3 1 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10

gradbene konstrukcije statični račun strani: 6 Vhodni podatki - Obtežba Lista obtežnih primerov LC 1 stalna 0,2 (g) 2 sneg, veter 3 Komb.: 1.35xI+1.5xII 4 Komb.: I+1.5xII 5 Komb.: 1.35xI 6 Komb.: I Naziv

gradbene konstrukcije statični račun strani: 7 Statični preračun

gradbene konstrukcije statični račun strani: 8 Dimenzioniranje (les) PALICA 3-7 Monoliten les - iglavci in mehki listavci - C24 Eksploatacijski razred 1 EUROCODE FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 3. γ=0.30 4. γ=0.29 5. γ=0.04 6. γ=0.03 KONTROLA NORMALNIH NAPETOSTI (obtežni primer 3, na 100.0 cm od začetka palice) Upogibni moment okoli osi 3 M3 = -1.304 knm KONTROLA NAPETOSTI - UPOGIB Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike γm = 1.300 materiala Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 2 Kh_2 = 1.084 Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 3 Kh_3 = 1.029 Faktor oblik (za pravokotni prerez) km = 0.700 Karakteristična upogibna trdnost fm,k = 24.000 MPa Računska upogibna trdnost - os 2 fm,2,d = 16.017 MPa Računska upogibna trdnost - os 3 fm,3,d = 15.198 MPa Odpornostni moment W3 = 281.67 cm3 Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 4.629 MPa

gradbene konstrukcije statični račun strani: 9 σm3,d <= fm,3,d (4.629 <= 15.198) Izkoriščenost prereza je 30.5% DOKAZ BOČNE STABILNOSTI Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike γm = 1.300 materiala Razmak pridržanih točk pravokotno na smer osi 2 lef = 200.00 cm 5% fraktil modula E paralelno z vlakni E0.05 = 7400.0 MPa 5% fraktil strižnega modula G G0.05 = 460.00 MPa Torzijski vztrajnostni moment Itor = 2283.8 cm4 Vztrajnostni moment I2 = 1083.3 cm4 Odpornostni moment W3 = 281.67 cm3 Kritična napetost uklona σm,crit = 161.84 MPa Relativna vitkost za uklon λrel = 0.385 Koeficient k_krit = 1.000 Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 4.629 MPa σm,3,d <= k_krit x fm,3,d (4.629 <= 15.198) Izkoriščenost prereza je 30.5% KONTROLA STRIŽNIH NAPETOSTI (obtežni primer 3, začetek palice) Prečna sila v smeri osi 2 T2 = -2.608 kn KONTROLA NAPETOSTI - STRIG Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike γm = 1.300 materiala Karakteristična strižna napetost fv,k = 2.500 MPa Računska strižna trdnost fv,d = 1.538 MPa Površina prečnega prereza A = 130.00 cm2 Dejanska strižna napetost(os 2) τ2,d = 0.301 MPa Izkoriščenost prereza je 19.6% τ2,d <= fv,d (0.301 <= 1.538)

gradbene konstrukcije statični račun strani: 10 LESEN ŽEBLJAN PALIČNI NOSILEC Vhodni podatki - Konstrukcija Tabele materialov No Naziv materiala E[kN/m2] μ γ[kn/m3] αt[1/c] Em[kN/m2] μm 1 Les-Iglavci-Masiven les 1.000e+7 0.20 5.00 1.000e-5 1.000e+7 0.20 Seti gred Set: 1 Prerez: b/d=8/15, Fiktivna ekscentričnost Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - Les-Iglavci-M... 1.200e-2 1.000e-2 1.000e-2 1.706e-5 6.400e-6 2.250e-5 Set: 2 Prerez: b/d=8/8, Fiktivna ekscentričnost Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - Les-Iglavci-M... 6.400e-3 5.333e-3 5.333e-3 5.769e-6 3.413e-6 3.413e-6 Set: 3 Prerez: 2xb/d=2.5/14, Fiktivna ekscentričnost Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - Les-Iglavci-M... 7.000e-3 5.833e-3 5.833e-3 1.294e-6 1.966e-5 1.143e-5 No Prerez Δ3 [cm] Δ2 [cm] α Mat. 1 b/d=2.5/14-5.25 0.00 0.00 1 2 b/d=2.5/14 5.25 0.00 0.00 1 14 T 2.5 b/d=2.5/14 [cm] Seti točkovnih podpor K,R1 K,R2 K,R3 K,M1 K,M2 K,M3 1 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10 2 1.000e+10 1.000e+10

gradbene konstrukcije statični račun strani: 11 Izometrija

gradbene konstrukcije statični račun strani: 12 Vhodni podatki - Obtežba Lista obtežnih primerov LC 1 stalna (g) 2 sneg, veter 3 Komb.: 1.35xI+1.5xII 4 Komb.: I+1.5xII 5 Komb.: 1.35xI 6 Komb.: I Obt. 1: stalna (g) Naziv P=0.50 P=0.50 P=0.50 P=0.50 P=0.50 P=0.50 p=1.00 P=0.50 P=0.50 P=0.50 P=0.50 P=0.50 Obt. 2: sneg, veter P=3.00 P=3.00 P=3.00 P=3.00 P=3.00 P=3.00 P=3.00 P=3.00 P=3.00 P=3.00 P=3.00

gradbene konstrukcije statični račun strani: 13 Obt. 3: 1.35xI+1.5xII Statični preračun -36.14-50.60 27.82-7.46 26.62 15.76-58.01-12.02-0.26 64.93-67.68 3.15-7.16 62.69-65.35 9.75-10.30 56.77-58.88 15.59 48.69-58.88-10.30 15.59-65.35-67.68 9.75-7.16 3.15-0.26 56.77 62.69-58.01-12.02-7.46 64.93 15.76-50.60-36.14 26.62 27.82 Vplivi v gredi: max N1= 64.93 / min N1= -67.70 kn Obt. 3: 1.35xI+1.5xII -13.22-13.22-12.51-12.51-6.38-10.36-10.36-6.38-2.97-6.32-0.06-0.06-10.36-13.01-13.23-12.51-13.22-13.22-13.23-12.51-13.01-10.36-6.32-2.97-13.63 Vplivi v gredi: max Zp= -0.00 / min Zp= -13.63 m / 1000

gradbene konstrukcije statični račun strani: 14 Obt. 1: stalna (g) 8.80 8.80 Reakcije podpor Obt. 2: sneg, veter 16.50 16.50 Reakcije podpor

gradbene konstrukcije statični račun strani: 15 Dimenzioniranje (les) 1.11!!!! 0.30!!!!!!!! 0.02!!!! 0.91 0.52 0.60 0.56 0.57!!!!!!!! 0.11 0.26 0.26 0.11 0.57 0.56 0.60 0.52 0.91!!!!!!!!!!!!!!!! 0.02 0.30 0.87 0.74 0.62 0.58 0.50 0.58 0.62 0.74 0.87!!!!!!!! 1.11 Kontrola stabilnosti PALICA 38-41 Monoliten les - iglavci in mehki listavci - C24 Eksploatacijski razred 1 EUROCODE FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 3. γ=0.91 4. γ=0.83 5. γ=0.30 6. γ=0.23 KONTROLA NORMALNIH IN STRIŽNIH NAPETOSTI (obtežni primer 3, konec palice) Računska osna sila N = -44.988 kn Prečna sila v smeri osi 2 T2 = 9.536 kn Upogibni moment okoli osi 3 M3 = 2.712 knm KONTROLA NAPETOSTI - TLAK IN UPOGIB Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike γm = 1.300 materiala Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 2 Kh_2 = 1.134 Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 3 Kh_3 = 1.000 Faktor oblik (za pravokotni prerez) km = 0.700 Karakteristična tlačna trdnost fc,0,k = 21.000 MPa Računska tlačna trdnost fc,0,d = 12.923 MPa Karakteristična upogibna trdnost fm,k = 24.000 MPa Računska upogibna trdnost - os 2 fm,2,d = 16.748 MPa Računska upogibna trdnost - os 3 fm,3,d = 14.769 MPa Relativna vitkost λrel,2 = 0.749

gradbene konstrukcije statični račun strani: 16 Relativna vitkost λrel,3 = 0.749 Normalne tlačne napetosti σc,0,d = 3.749 MPa Odpornostni moment W3 = 300.00 cm3 Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 9.041 MPa σm3,d <= fm,3,d (9.041 <= 14.769) Izkoriščenost prereza je 61.2% TLAK IN UPOGIB - VELIKA VITKOST Začetna imperfekcija β#χ = 0.200 Koeficient k3 = 0.590 Koeficient k2 = 0.825 Koeficient kc,3 = 0.977 Koeficient kc,2 = 0.853 (σc,0,d / (kc_2 x fc,0,d)) + km x (σm3,d / fm,3,d) + + σm2,d / fm,2,d <= 1 (0.768 <= 1) Izkoriščenost prereza je 76.8% (σc,0,d / (kc_3 x fc,0,d)) + σm3,d / fm,3,d + + km x (σm2,d / fm,2,d) <= 1 (0.909 <= 1) Izkoriščenost prereza je 90.9% KONTROLA NAPETOSTI - STRIG Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike γm = 1.300 materiala Karakteristična strižna napetost fv,k = 2.500 MPa Računska strižna trdnost fv,d = 1.538 MPa Površina prečnega prereza A = 120.00 cm2 Dejanska strižna napetost(os 2) τ2,d = 1.192 MPa Izkoriščenost prereza je 77.5% τ2,d <= fv,d (1.192 <= 1.538) DOKAZ BOČNE STABILNOSTI Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike γm = 1.300 materiala Razmak pridržanih točk pravokotno na smer osi 2 lef = 101.95 cm 5% fraktil modula E paralelno z vlakni E0.05 = 7400.0 MPa 5% fraktil strižnega modula G G0.05 = 460.00 MPa Torzijski vztrajnostni moment Itor = 1691.8 cm4 Vztrajnostni moment I2 = 640.00 cm4 Odpornostni moment W3 = 300.00 cm3 Kritična napetost uklona σm,crit = 197.19 MPa Relativna vitkost za uklon λrel = 0.349 Koeficient k_krit = 1.000 Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 9.041 MPa σm,3,d <= k_krit x fm,3,d (9.041 <= 14.769) Izkoriščenost prereza je 61.2% PALICA 25-21 Monoliten les - iglavci in mehki listavci - C24 Eksploatacijski razred 1 EUROCODE 2 T 3 No. Naziv Δ3(mm) Δ2(mm) kot 1. b/d=2.5/14-52.5 0.0 0.0 2. b/d=2.5/14 52.5 0.0 0.0 KONTROLA NORMALNIH NAPETOSTI (obtežni primer 3, začetek palice) Računska osna sila N = 15.628 kn Prečna sila v smeri osi 2 T2 0.000 kn Upogibni moment okoli osi 3 M3 0.000 knm KONTROLA NAPETOSTI - NATEG Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike γm = 1.300 materiala Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 2 Kh_2 = 1.300

gradbene konstrukcije statični račun strani: 17 Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 3 Kh_3 = 1.014 Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - nateg Kh_t = 1.300 Karakteristična natezna trdnost ft,0,k = 14.000 MPa Računska natezna trdnost ft,0,d = 11.200 MPa Faktor oblik (za pravokotni prerez) km = 0.700 Karakteristična upogibna trdnost fm,k = 24.000 MPa Računska upogibna trdnost - os 2 fm,2,d = 19.200 MPa Računska upogibna trdnost - os 3 fm,3,d = 14.974 MPa Normalna natezna napetost σt,0,d = 2.233 MPa σt,0,d / ft,0,d + km x (σm3,d / fm,3,d) + σm2,d / fm,2,d <= 1 (0.199 <= 1) Izkoriščenost prereza je 19.9% σt,0,d / ft,0,d + σm3,d / fm,3,d + km x (σm2,d / fm,2,d) <= 1 (0.199 <= 1) Izkoriščenost prereza je 19.9% PALICA 36-39 Monoliten les - iglavci in mehki listavci - C24 Eksploatacijski razred 1 EUROCODE 2 T 3 No. Naziv Δ3(mm) Δ2(mm) kot 1. b/d=2.5/14-52.5 0.0 0.0 2. b/d=2.5/14 52.5 0.0 0.0 KONTROLA NORMALNIH NAPETOSTI (obtežni primer 3, začetek palice) Računska osna sila N = 15.752 kn Prečna sila v smeri osi 2 T2 = -3.003 kn Upogibni moment okoli osi 3 M3 = 0.767 knm KONTROLA NAPETOSTI - NATEG IN UPOGIB Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike γm = 1.300 materiala Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 2 Kh_2 = 1.300 Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 3 Kh_3 = 1.014 Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - nateg Kh_t = 1.300 Karakteristična natezna trdnost ft,0,k = 14.000 MPa Računska natezna trdnost ft,0,d = 11.200 MPa Faktor oblik (za pravokotni prerez) km = 0.700 Karakteristična upogibna trdnost fm,k = 24.000 MPa Računska upogibna trdnost - os 2 fm,2,d = 19.200 MPa Računska upogibna trdnost - os 3 fm,3,d = 14.974 MPa Normalna natezna napetost σt,0,d = 2.250 MPa Odpornostni moment W3 = 163.33 cm3 Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 4.696 MPa σm3,d <= fm,3,d (4.696 <= 14.974) Izkoriščenost prereza je 31.4% σt,0,d / ft,0,d + km x (σm3,d / fm,3,d) + σm2,d / fm,2,d <= 1 (0.420 <= 1) Izkoriščenost prereza je 42.0% σt,0,d / ft,0,d + σm3,d / fm,3,d + km x (σm2,d / fm,2,d) <= 1 (0.515 <= 1) Izkoriščenost prereza je 51.5%

gradbene konstrukcije statični račun strani: 18 POTREBNA ARMATURA V AB NOSILCU V FASADI ; preklada l= 4,00m Vhodni podatki - Konstrukcija Tabele materialov No Naziv materiala E[kN/m2] μ γ[kn/m3] αt[1/c] Em[kN/m2] μm 1 C 25/30 3.100e+7 0.20 25.00 1.000e-5 3.100e+7 0.20 Seti gred Set: 1 Prerez: b/d=20/25, Fiktivna ekscentričnost Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - C 25/30 5.000e-2 4.167e-2 4.167e-2 3.421e-4 1.667e-4 2.604e-4 Seti točkovnih podpor K,R1 K,R2 K,R3 K,M1 K,M2 K,M3 1 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10

gradbene konstrukcije statični račun strani: 19 Vhodni podatki - Obtežba Lista obtežnih primerov LC 1 LASTNA, STALNA (g) 2 SNEG, VETER 3 Komb.: 1.35xI+1.5xII 4 Komb.: I+1.5xII 5 Komb.: 1.35xI 6 Komb.: I Obt. 1: LASTNA, STALNA (g) Naziv p=0.50 P=8.80 Obt. 2: SNEG, VETER P=16.50

gradbene konstrukcije statični račun strani: 20 Merodajna obtežba: Kompletna shema EC 2 (EN 1992-1-1:2004), C 40, S500H Dimenzioniranje (beton) 4.62 Armatura v gredah: max Aa2/Aa1= 4.62 cm²

gradbene konstrukcije statični račun strani: 21 POTREBNA ARMATURA V AB NOSILCU V FASADI - preklada l= 2,60m Vhodni podatki - Konstrukcija Tabele materialov No Naziv materiala E[kN/m2] μ γ[kn/m3] αt[1/c] Em[kN/m2] μm 1 C 25/30 3.100e+7 0.20 25.00 1.000e-5 3.100e+7 0.20 Seti gred Set: 1 Prerez: b/d=20/25, Fiktivna ekscentričnost Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - C 25/30 5.000e-2 4.167e-2 4.167e-2 3.421e-4 1.667e-4 2.604e-4 Seti točkovnih podpor K,R1 K,R2 K,R3 K,M1 K,M2 K,M3 1 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10

gradbene konstrukcije statični račun strani: 22 Vhodni podatki - Obtežba Lista obtežnih primerov LC 1 LASTNA, STALNA (g) 2 SNEG, VETER 3 Komb.: 1.35xI+1.5xII 4 Komb.: I+1.5xII 5 Komb.: 1.35xI 6 Komb.: I Obt. 1: LASTNA, STALNA (g) Naziv p=0.50 P=8.80 Obt. 2: SNEG, VETER P=16.50

gradbene konstrukcije statični račun strani: 23 Merodajna obtežba: Kompletna shema EC 2 (EN 1992-1-1:2004), C 40, S500H Dimenzioniranje (beton) Armatura v gredah: max Aa2/Aa1= 2.44 cm² 44

gradbene konstrukcije statični račun strani: 24 JEKLEN NADSTREŠEK Vhodni podatki - Konstrukcija Izometrija

gradbene konstrukcije statični račun strani: 25 Tabele materialov No Naziv materiala E[kN/m2] μ γ[kn/m3] αt[1/c] Em[kN/m2] μm 1 C 25/30 3.100e+7 0.20 25.00 1.000e-5 3.100e+7 0.20 2 Jeklo 2.100e+8 0.30 78.50 1.000e-5 2.100e+8 0.30 Seti plošč No d[m] e[m] Material Tip preračuna Ortotropija E2[kN/m2] G[kN/m2] α <1> 0.500 0.250 1 Tanka plošča Izotropna Seti gred Set: 1 Prerez: HOP [] 200x100x6, Fiktivna ekscentričnost Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 2 - Jeklo 3.363e-3 2.400e-3 1.200e-3 1.413e-5 5.616e-6 1.668e-5 Set: 2 Prerez: HOP [] 200x100x6, Fiktivna ekscentričnost Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 2 - Jeklo 3.363e-3 1.200e-3 2.400e-3 1.413e-5 1.703e-5 5.769e-6 Set: 3 Prerez: HOP [] 120x60x4, Fiktivna ekscentričnost Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 2 - Jeklo 1.335e-3 9.600e-4 4.800e-4 2.004e-6 7.862e-7 2.345e-6 Seti površinskih podpor Set K,R1 K,R2 K,R3 1 1.000e+4 1.000e+4 1.000e+4 Seti točkovnih podpor K,R1 K,R2 K,R3 K,M1 K,M2 K,M3 1 1.000e+10 1.000e+10

gradbene konstrukcije statični račun strani: 26

gradbene konstrukcije statični račun strani: 28 Vhodni podatki - Obtežba Lista obtežnih primerov LC 1 stalna (g) 2 sneg 3 Komb.: 1.35xI+1.5xII 4 Komb.: I+1.5xII 5 Komb.: 1.35xI 6 Komb.: I Naziv

gradbene konstrukcije statični račun strani: 33 Dimenzioniranje (beton)

gradbene konstrukcije statični račun strani: 34 Dimenzioniranje (jeklo)

gradbene konstrukcije statični račun strani: 36 PALICA 72-55 PREČNI PREREZ: HOP [] 200x100x6 [S 235] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE prereza Ax = 33.630 cm2 Ay = 11.210 cm2 Az = 22.420 cm2 Ix = 1413.0 cm4 Iy = 1667.8 cm4 Iz = 561.59 cm4 Wy = 166.78 cm3 Wz = 112.32 cm3 Wy,pl = 222.43 cm3 Wz,pl = 132.54 cm3 γm0 = 1.100 γm1 = 1.100 γm2 = 1.250 Anet/A = 0.900 (fy = 23.5 kn/cm2, fu = 36.0 kn/cm2) FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 3. γ=0.55 4. γ=0.52 5. γ=0.14 6. γ=0.10 PALICA IZPOSTAVLJENA UPOGIBU (obtežni primer 3, začetek palice) Prečna sila v z smeri V#sEd,z#s = -31.199 kn Upogibni moment okoli y osi M#sEd,y#s = -26.257 knm Sistemska dolžina palice L = 180.00 cm 5.5 KLASIFIKACIJA PREČNIH PREREZOV Razred prereza 1 6.2 NOSILNOST PREČNIH PREREZOV 6.2.5 Upogib y-y Plastični odpornostni moment Wy,pl = 222.43 cm3 Računska nosilnost na upogib M#sc,Rd#s = 47.520 knm Pogoj 6.12: M#sEd,y#s <= M#sc,Rd,y#s (26.26 <= 47.52) 6.2.6 Strig Računska strižna nosilnost V#spl,Rd,z#s = 276.54 kn Računska strižna nosilnost V#sc,Rd,z#s = 276.54 kn Pogoj 6.17: V#sEd,z#s <= V#sc,Rd,z#s (31.20 <= 276.54) 6.2.8 Upogib in strig Ni potrebno zmanjšanje upogibne nosilnosti

gradbene konstrukcije statični račun strani: 37 Pogoj: V#sEd,z#s <= 50%V#spl,Rd,z#s 6.3 NOSILNOST ELEMENTA NA UKLON 6.3.2.1 Nosilnost na bočno-torzijski uklon Koeficient C1 = 1.897 Koeficient C2 = 0.000 Koeficient C3 = 0.935 Koef.ukl.dolžine za uklon k = 1.000 Koef.ukl.dolžine za vbočenje kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak med bočnimi podporami L = 180.00 cm Sektorski vztrajnostni moment Iw = 0.000 cm6 Krit.moment bočne zvrnitve Mcr = 3841.3 knm Ustrezni odpornostni moment W#sy#s = 222.43 cm3 Koeficient imperf. αlt = 0.760 Brezdimenz.vitkost λlt_ = 0.117 Koeficient zmanjšanja χlt = 1.000 Računska uklonska nosilnost M#sb,Rd#s = 47.520 knm Pogoj 6.54: M#sEd,y#s <= M#sb,Rd#s (26.26 <= 47.52) PALICA 39-55 PREČNI PREREZ: HOP [] 200x100x6 [S 235] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE prereza Ax = 33.630 cm2 Ay = 11.210 cm2 Az = 22.420 cm2 Ix = 1413.0 cm4 Iy = 1703.3 cm4 Iz = 576.91 cm4 Wy = 170.33 cm3 Wz = 115.38 cm3 Wy,pl = 222.43 cm3 Wz,pl = 132.54 cm3 γm0 = 1.100 γm1 = 1.100 γm2 = 1.250 Anet/A = 0.900 (fy = 23.5 kn/cm2, fu = 36.0 kn/cm2) FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 3. γ=0.55 4. γ=0.52 5. γ=0.14 6. γ=0.10 PALICA IZPOSTAVLJENA PRITISKU IN UPOGIBU (obtežni primer 3, začetek palice) Računska osna sila N#sEd#s = -31.199 kn Prečna sila v z smeri V#sEd,z#s = 3.943 kn Upogibni moment okoli y osi M#sEd,y#s = 26.257 knm Sistemska dolžina palice L = 380.00 cm 5.5 KLASIFIKACIJA PREČNIH PREREZOV Razred prereza 1 6.2 NOSILNOST PREČNIH PREREZOV 6.2.4 Tlak Računska nosilnost na tlak N#sc,Rd#s = 718.46 kn Pogoj 6.9: N#sEd#s <= N#sc,Rd#s (31.20 <= 718.46) 6.2.5 Upogib y-y Plastični odpornostni moment Wy,pl = 222.43 cm3 Računska nosilnost na upogib M#sc,Rd#s = 47.520 knm Pogoj 6.12: M#sEd,y#s <= M#sc,Rd,y#s (26.26 <= 47.52) 6.2.6 Strig Računska strižna nosilnost V#spl,Rd,z#s = 276.54 kn Računska strižna nosilnost V#sc,Rd,z#s = 276.54 kn Pogoj 6.17: V#sEd,z#s <= V#sc,Rd,z#s (3.94 <= 276.54) 6.2.10 Upogib z osno in prečno silo Ni potrebno zmanjšanje upogibne nosilnosti Pogoj: V#sEd,z#s <= 50%V#spl,Rd,z#s 6.2.9 Upogib in osna sila Razmerje N#sEd#s / N#spl,Rd#s 0.043 Zmanjšana plast.upogibna nosilnost M#sN,y,Rd#s = 47.520 knm Koeficient α = 1.664 Razmerje (M#sy,Ed#s / 0.373 M#sN,y,Rd#s)^α Pogoj 6.41: (0.37 <= 1) 6.3 NOSILNOST ELEMENTA NA UKLON 6.3.1.1 Nosilnost na uklon Uklonska dolžina y-y l,y = 380.00 cm Relativna vitkost y-y λ_y = 0.569 Uklonska krivulja za os y-y: B α = 0.340 Elastična kritična sila N#scr#s,y = 2444.8 kn Koeficient nepopolnosti χ,y = 0.853 Računska uklonska nosilnost N#sb,Rd,y#s = 612.51 kn Pogoj 6.46: N#sEd#s <= N#sb,Rd,y#s (31.20 <= 612.51) Uklonska dolžina z-z l,z = 380.00 cm Relativna vitkost z-z λ_z = 0.977 Uklonska krivulja za os z-z: B α = 0.340 Koeficient nepopolnosti χ,z = 0.612

gradbene konstrukcije statični račun strani: 38 Računska uklonska nosilnost N#sb.Rd,z#s = 439.49 kn Pogoj 6.46: N#sEd#s <= N#sb,Rd,z#s (31.20 <= 439.49) 6.3.2.1 Nosilnost na bočno-torzijski uklon Koeficient C1 = 1.391 Koeficient C2 = 0.000 Koeficient C3 = 0.988 Koef.ukl.dolžine za uklon k = 1.000 Koef.ukl.dolžine za vbočenje kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak med bočnimi podporami L = 380.00 cm Sektorski vztrajnostni moment Iw = 0.000 cm6 Krit.moment bočne zvrnitve Mcr = 1352.0 knm Ustrezni odpornostni moment W#sy#s = 222.43 cm3 Koeficient imperf. αlt = 0.760 Brezdimenz.vitkost λlt_ = 0.197 Koeficient zmanjšanja χlt = 1.000 Računska uklonska nosilnost M#sb,Rd#s = 47.520 knm Pogoj 6.54: M#sEd,y#s <= M#sb,Rd#s (26.26 <= 47.52) 6.3.3. Elementi konstantnega prečnega prereza obremenjeni z upogibom in osnim tlakom Preračun koeficienta interakcije je izvršen z alternativno metodo št.2 (Aneks B) Koeficient oblike momenta C#smy#s = 0.772 Koeficient oblike momenta C#smz#s = 1.000 Koeficient oblike momenta C#smLT#s = 0.772 Koeficient interakcije k#syy#s = 0.786 Koeficient interakcije k#syz#s = 0.633 Koeficient interakcije k#szy#s = 0.472 Koeficient interakcije k#szz#s = 1.055 Koeficient nepopolnosti χ#sy#s = 0.853 N#sEd#s / (χ#sy#s N#sRk#s / γm1) 0.051 kyy * (M#syEd#s + ΔM#syEd#s) /... 0.434 Pogoj 6.61: (0.49 <= 1) Koeficient nepopolnosti χ#sz#s = 0.612 N#sEd#s / (χ#sz#s N#sRk#s / γm1) 0.071 kzy * (M#syEd#s + ΔM#syEd#s) /... 0.261 Pogoj 6.62: (0.33 <= 1)

gradbene konstrukcije statični račun strani: 39 SIDRANJE STEBRA NA TEMELJ Reakcija samostojnega stebra na temelj Msd = 23 knm; e = 20 cm FRd = M/e = 23 / 0,20 = 115 kn Fsd1 = Fsd/2kom = 57 kn Izberem 4kom sidra M16 kv.5.6. FtRd = 56,5 kn FSd = 57 kn Izberem ploščico Fe = 400/300/15 mm HORIZONTALNO SIDRANJE JEKLENEGA OKVIRJA V OBSTOJEČ AB STEBER Nsd = 3,94 kn Izberem 2 kom sidra HILTI HST M 12 NRd = 13 kn > NSd = 3,94/2 = 2 kn TOČKOVNI TEMELJ b/d/h = 60/ 120/ 50 cm, C 25/30 Vertikalna obtežba na temelj : Pmax vert. = 19,00 kn Zemlja 0,60x1,20x20,00x0,30 = 4,32 kn lastna teža temelja 0,60x1,20x25,00x0,50 = 9,00 kn M = 15 knm Σ P = 32,32 kn e = M / P = 15 / 32,32 = 0,45 m b / 6 = 1,20 / 6 = 0,20 m; x = 0,15 m σr = 2P/ ( 3xb) = 2x 32,32 / ( 3 0,15 0,60) = 239 kn/m2

gradbene konstrukcije statični račun strani: 40 AB TALNA PLOŠČA C 25/30 d = 20 cm Vhodni podatki - Konstrukcija Tabele materialov No Naziv materiala E[kN/m2] μ γ[kn/m3] αt[1/c] Em[kN/m2] μm 1 C 30/37 3.300e+7 0.20 25.00 1.000e-5 3.300e+7 0.20 Seti plošč No d[m] e[m] Material Tip preračuna Ortotropija E2[kN/m2] G[kN/m2] α <1> 0.200 0.100 1 Tanka plošča Izotropna Seti površinskih podpor Set K,R1 K,R2 K,R3 1 1.000e+4 1.000e+4 1.000e+4

gradbene konstrukcije statični račun strani: 41 Lista obtežnih primerov LC Naziv 1 stalna (g) 2 koristna 5 kn/m2 3 dvigalo 1 4 dvigalo 2 5 Komb.: 1.35xI+1.05xII+1.5xIII+1.05xIV 6 Komb.: 1.35xI+1.05xII+1.05xIII+1.5xIV 7 Komb.: 1.35xI+1.5xII+1.05xIII+1.05xIV 8 Komb.: I+1.05xII+1.5xIII+1.05xIV 9 Komb.: I+1.5xII+1.05xIII+1.05xIV 10 Komb.: I+1.05xII+1.05xIII+1.5xIV 11 Komb.: 1.35xI+1.5xII+1.05xIII 12 Komb.: 1.35xI+1.5xII+1.05xIV 13 Komb.: 1.35xI+1.05xII+1.5xIV 14 Komb.: 1.35xI+1.05xIII+1.5xIV 15 Komb.: 1.35xI+1.05xII+1.5xIII 16 Komb.: 1.35xI+1.5xIII+1.05xIV 17 Komb.: I+1.5xII+1.05xIV 18 Komb.: I+1.05xII+1.5xIII 19 Komb.: I+1.05xII+1.5xIV 20 Komb.: I+1.05xIII+1.5xIV 21 Komb.: I+1.5xII+1.05xIII 22 Komb.: I+1.5xIII+1.05xIV 23 Komb.: 1.35xI+1.5xIII 24 Komb.: 1.35xI+1.5xIV 25 Komb.: 1.35xI+1.5xII 26 Komb.: I+1.5xII 27 Komb.: I+1.5xIII 28 Komb.: I+1.5xIV 29 Komb.: 1.35xI 30 Komb.: I Vhodni podatki - Obtežba

gradbene konstrukcije statični račun strani: 45 Dimenzioniranje (beton)

gradbene konstrukcije statični račun strani: 46 DOZIDAVA ( med osjo 11-12) OSTREŠJE DOZIDAVE Vhodni podatki - Konstrukcija Tabele materialov No Naziv materiala E[kN/m2] μ γ[kn/m3] αt[1/c] Em[kN/m2] μm 1 Les-Iglavci-Masiven les 1.000e+7 0.20 5.00 1.000e-5 1.000e+7 0.20 Seti gred Set: 1 Prerez: b/d=16/20, Fiktivna ekscentričnost Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - Les-Iglavci-M... 3.200e-2 2.667e-2 2.667e-2 1.401e-4 6.827e-5 1.067e-4 Set: 2 Prerez: b/d=6/10, Fiktivna ekscentričnost Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - Les-Iglavci-M... 6.000e-3 5.000e-3 5.000e-3 4.508e-6 1.800e-6 5.000e-6 Seti linijskih podpor Set K,R1 K,R2 K,R3 K,M1 Tla [m] 1 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10 Seti točkovnih podpor K,R1 K,R2 K,R3 K,M1 K,M2 K,M3 1 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10

gradbene konstrukcije statični račun strani: 47 Izometrija

gradbene konstrukcije statični račun strani: 48 Vhodni podatki - Obtežba Lista obtežnih primerov LC 1 STALNA (g) 2 SNEG 3 Komb.: 1.35xI+1.5xII 4 Komb.: I+1.5xII 5 Komb.: 1.35xI 6 Komb.: I Naziv

gradbene konstrukcije statični račun strani: 49 Dimenzioniranje (les) PALICA 61-37 Monoliten les - iglavci in mehki listavci - C24 Eksploatacijski razred 1 EUROCODE FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 3. γ=0.57 4. γ=0.53 5. γ=0.17 6. γ=0.13 KONTROLA NORMALNIH NAPETOSTI (obtežni primer 3, na 200.0 cm od začetka palice) Prečna sila v smeri osi 2 T2 = -1.607 kn Upogibni moment okoli osi 3 M3 = -9.017 knm KONTROLA NAPETOSTI - UPOGIB Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike γm = 1.300 materiala Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 2 Kh_2 = 1.000 Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 3 Kh_3 = 1.000 Faktor oblik (za pravokotni prerez) km = 0.700 Karakteristična upogibna trdnost fm,k = 24.000 MPa Računska upogibna trdnost fm,d = 14.769 MPa Odpornostni moment W3 = 1066.7 cm3 Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 8.453 MPa

gradbene konstrukcije statični račun strani: 50 Izkoriščenost prereza je 57.2% σm3,d <= fm,d (8.453 <= 14.769) DOKAZ BOČNE STABILNOSTI Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike γm = 1.300 materiala Razmak pridržanih točk pravokotno na smer osi 2 lef = 400.00 cm 5% fraktil modula E paralelno z vlakni E0.05 = 7400.0 MPa 5% fraktil strižnega modula G G0.05 = 460.00 MPa Torzijski vztrajnostni moment Itor = 13970 cm4 Vztrajnostni moment I2 = 6826.7 cm4 Odpornostni moment W3 = 1066.7 cm3 Kritična napetost uklona σm,crit = 132.67 MPa Relativna vitkost za uklon λrel = 0.425 Koeficient k_krit = 1.000 Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 8.453 MPa σm,3,d <= k_krit x fm,3,d (8.453 <= 14.769) Izkoriščenost prereza je 57.2% KONTROLA STRIŽNIH NAPETOSTI (obtežni primer 3, začetek palice) Prečna sila v smeri osi 2 T2 = -10.269 kn KONTROLA NAPETOSTI - STRIG Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike γm = 1.300 materiala Karakteristična strižna napetost fv,k = 2.500 MPa Računska strižna trdnost fv,d = 1.538 MPa Površina prečnega prereza A = 320.00 cm2 Dejanska strižna napetost(os 2) τ2,d = 0.481 MPa Izkoriščenost prereza je 31.3% τ2,d <= fv,d (0.481 <= 1.538)

gradbene konstrukcije statični račun strani: 51 PALICA 42-49 Monoliten les - iglavci in mehki listavci - C24 Eksploatacijski razred 1 EUROCODE FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 3. γ=0.29 4. γ=0.28 5. γ=0.05 6. γ=0.03 KONTROLA NORMALNIH IN STRIŽNIH NAPETOSTI (obtežni primer 3, začetek palice) Prečna sila v smeri osi 2 T2 = -1.790 kn Upogibni moment okoli osi 3 M3 = 0.299 knm KONTROLA NAPETOSTI - UPOGIB Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike γm = 1.300 materiala Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 2 Kh_2 = 1.201 Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 3 Kh_3 = 1.084 Faktor oblik (za pravokotni prerez) km = 0.700 Karakteristična upogibna trdnost fm,k = 24.000 MPa Računska upogibna trdnost - os 2 fm,2,d = 17.740 MPa Računska upogibna trdnost - os 3 fm,3,d = 16.017 MPa Odpornostni moment W3 = 100.000 cm3 Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 2.985 MPa σm3,d <= fm,3,d (2.985 <= 16.017) Izkoriščenost prereza je 18.6% KONTROLA NAPETOSTI - STRIG Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike γm = 1.300 materiala Karakteristična strižna napetost fv,k = 2.500 MPa Računska strižna trdnost fv,d = 1.538 MPa Površina prečnega prereza A = 60.000 cm2 Dejanska strižna napetost(os 2) τ2,d = 0.448 MPa Izkoriščenost prereza je 29.1% τ2,d <= fv,d (0.448 <= 1.538) DOKAZ BOČNE STABILNOSTI Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800 Parcialni koef. za karakteristike γm = 1.300 materiala Razmak pridržanih točk pravokotno na smer osi 2 lef = 100.00 cm 5% fraktil modula E paralelno z vlakni E0.05 = 7400.0 MPa 5% fraktil strižnega modula G G0.05 = 460.00 MPa Torzijski vztrajnostni moment Itor = 446.65 cm4 Vztrajnostni moment I2 = 180.00 cm4 Odpornostni moment W3 = 100.000 cm3 Kritična napetost uklona σm,crit = 164.35 MPa Relativna vitkost za uklon λrel = 0.382 Koeficient k_krit = 1.000 Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 2.985 MPa σm,3,d <= k_krit x fm,3,d (2.985 <= 16.017) Izkoriščenost prereza je 18.6%

gradbene konstrukcije statični račun strani: 52 POZ 101 AB PREKLADA Vhodni podatki - Konstrukcija Vhodni podatki - Obtežba Lista obtežnih primerov LC Naziv 1 LASTNA, STALNA (g) 2 SNEG, VETER 3 Komb.: 1.35xI+1.5xII 4 Komb.: I+1.5xII 5 Komb.: 1.35xI 6 Komb.: I

gradbene konstrukcije statični račun strani: 53 Obt. 1: LASTNA, STALNA (g) p=8.00 Obt. 2: SNEG, VETER p=4.00

gradbene konstrukcije statični račun strani: 54 Merodajna obtežba: Kompletna shema EC 2 (EN 1992-1-1:2004), C 25, S500H Dimenzioniranje (beton) Armatura v gredah: max Aa2/Aa1= 1.59 cm² PASOVNI TEMELJI DOZIDAVE b/h = 60/ 50 cm, C 25/30 Vertikalna obtežba na temelj : Streha ( 1+2)x 2 = 6,00 kn zid 0,30x20,0 x 3,20 = 19,20 kn lastna teža temelja (0,60x0,50 + 1,1x0,30)x25,00 = 15,75 kn Σ q = 40,95 kn σ = q/b = 40,95/0,60 = 68 kn/m2 < σdop = 200 kn/m2 Celje, januar 2018 Računala : Mateja Pernovšek Kvas u.d.i.g.